消聲室的性能是否符合使用要求，一般用檢定自由場的方法來檢驗，即點聲源在其中產生的聲壓應與到聲源的距離成反比，實測聲場與理想自由場的偏差，是用以衡量消聲室性能優劣的主要指標。在一般的聲學測試中，要求此偏差不大于±1dB；對于傳聲器校準,則要求在校準距離附近此偏差不大于±0.1dB。
消聲室除了應滿足自由場的要求外，還要求有較低的本底噪聲。故在消聲室與基礎之間，還需采取一定的隔振措施。
對于次進入消聲室的人來說，在這里面實在是太不習慣了，和外界的聽覺感觸完全不一樣，擊掌說話沒有任何回聲，走動時衣褲摩擦的聲音卻前所未有的清晰，在不說不動的情況下這里安靜的似乎能聽到自己血液流淌的聲音。在這種極度安靜的環境下，次接觸消聲室的人都會馬上感覺到孤獨和輕微的恐懼。
在設計消聲室時應注意：
(1)純音信號的測試項目與寬帶噪聲信號的測試項目對界面吸聲系數的要求有較大差別。
(2)隨之而來的是關于吸聲結構的設計。
對于要求吸聲系數≥0.99的吸聲結構，一般采用尖劈形狀。因為多孔性材料的吸聲機理，是材料內部有大量氣流連通的空氣隙，形成細管甚至毛細管，當聲波傳人時，聲波在細管中的振動因內摩擦而轉化為熱能被吸收。吸聲能力與材料的空隙率(如玻璃棉的空隙率達96%左右)、流阻及材料的纖維結構有關。同時．吸聲的頻率特性與材料厚度有關，即吸聲值的下限頻率大約是其厚度相對應的1/4波長的頻率。要使低頻吸聲好，就得增加多孔性吸聲材料的厚度。但由于材料的流阻，不能任意增大厚度來延伸低頻吸收，各種多孔性材料都有其有效厚度。
因此，要使高吸聲特性向低頻擴展，就把多孔性材料做成尖劈形狀。從尖劈結構的截面來看．是從空氣媒質逐漸過渡到多孔性材料，聲阻抗有漸變過程，使聲波能傳人尖劈結構深部并被轉化為熱能消耗掉。
當然，要設計達到0.99以上的吸聲系數．除與材料本身的參數有關外，還與尖劈的形狀(尖劈的角度和劈部與尖部的比例)有關。尖劈的總長度決定吸聲系數的頻率(一般稱吸聲系數大于0.99的頻率為尖劈的截止頻率)。大約為尖劈總長度相應為1/4波長的頻率。如果利用尖劈基部與尖劈后空腔深度的共振吸聲結構．則截止頻率還可稍向低頻延伸。
在寬帶噪聲信號的測試情況，尤其半消聲室中噪聲源聲功率級的測定，很多情況下就不一定采用尖劈吸聲結構的設計。如，在為某企業設計大型電機的聲功率測定進行半消聲室設計時，采用三層布幕的多共振吸聲結構，在低頻駐波管中試驗不同材質的防火布，改變與剛性壁的安放距離，獲得100Hz以上吸聲系數大于0.86的結果，很節省地完成了半消聲室的設計任務。
(3)關于消聲室大小和形狀的考慮。
一般消聲室的建筑造型幾乎不用球狀、柱狀或圓弧面的形狀。因為如果吸聲結構的吸聲系數完全大于0．99，則殼體形狀的影響不大；但在吸聲系數甚低于0．99的情況，至少在吸聲結構的截止頻率以下，吸聲系數急遽下降，則大的凹面會產生聚焦的聲缺陷，完全不可能獲得近似的自由聲場。
對于機器輻射噪聲功率的測試，一般測點都要在設備的四周空間布置，所以多為設計成方形或長方形的半消聲室．其長寬和高度均可估算，即按有關測試標準所要求的測量距離、測量位置、允許與自由聲場的偏差，來確定邊長及高度的尺寸，當然會適當留有余地，還要考慮今后可能有的設備大小。
對于電聲器件的參數測量，則如果聲源(揚聲器)放在消聲室中心．傳聲器沿軸向或平面對角線方向放置(一般測試距離1m，對于大尺寸的音箱及線陣列等揚聲器系統，需要較大的測試距離)，則消聲室尺寸就較大。一般考慮是將聲源與傳聲器測試線的中心設在消聲室的中心，并且測試線沿平面對角線方向，消聲室的形狀是長方形．這樣安排使消聲室空間為節省。建成后進行自由聲場鑒定時，除聲源放在消聲室中心進行測量，得到這種情況下一定偏差(為±ldB，±2dB等)內自由聲場的范圍，另外將測試聲源放在將來安放被測揚聲器的位置．檢測在(平面對角線方向)多遠測試距離上，與理想自由聲場的偏差為多大。
● 汽車、機電或電聲等各行業
●各產品的聲學檢測用消聲室、半消聲室、手機或其它通訊產品檢測用消聲室、消聲箱
目前，應用多、標準認可、運行比較可靠的電波混響室是機械攪拌式混響室，又稱模式攪拌式混響室(Mode Stirred Reverberation Chamber)，它是在高反射腔體內，安裝一個或多個機械式攪拌器，通過攪拌器的連續或者步進式轉動改變邊界條件，從而在腔室內形成統計均勻、各向同性、隨機極化的場。此外，在混響室的研究中，不少學者提出了其他一些也能實現電磁混響的設計方案，這里做一簡單介紹。
(1)擺動墻(Moving Wall)式混響室。
1992年，Huang Yi等提出采用擺動墻方案。由于混響室墻體的擺動，使室內體積不斷變化．從而連續改變空腔的諧振條件而達到混響的目的，但這種裝置的實際實現有一定困難。2002年，N.K.Kouveliotis等用FDTD方法仿真計算了擺動墻混響室的品質因數Q和場均勻性．并通過建模、仿真其對EUT進行了測試，考察了擺動墻混響室產生混響的性能。
(2)漫射體式混響室。
1997年，M．Petirsch等提出將建筑聲學中對聲波反射的Schroeder漫射體用于改善混響室內電磁波的諧振，并用數值方法分別計算了帶有和不帶有漫射體的混響室內電磁場的分布情況，結果表明漫射體改善了室場內的均勻性。
(3)波紋墻式混響室。
1998年，E.A.Godfrey等提出了一種波紋墻的混響室結構方案，并探討了在一個小型混響室內(1.8m×1.2 m×0.8m)采用波紋墻對場均勻性的影響，考察的頻率范同為150MHz～650MHz，實驗分別在平面鋁墻和鋼波紋墻混響室內進行，對比兩種條件下的數據結果表明，波紋墻有利于改善混響室內的場均勻性。
(4)源攪拌混響室。
1992年，Y.Huang和D.J.Edwards提出源攪拌的方法。它通過在測試中移動天線的位置或控制天線陣中不同天線的發射信號的方法改變測試中源的位置，達到混響的目的。它的基本原理是改變混響室中各本征模的權重因子。這種方法由于不用機械攪拌器，使得測試空間增大，而且還能改善混響室的低頻性能，所以至今仍有人對之進行研究，這些研究用本征函數疊加的方法推導了混響室有源激勵的電磁場分布公式，并提出了對稱模與反對稱模發射的方法(即源攪拌方法)，從理淪上證實了利用源攪拌實現混響的可行性，一定條件下在低模狀態下可獲得均勻場，并且模擬的結果證實了數據推導的正確性，為混響室在低于可用頻率的分析提供了可行的方法。
(5)頻率攪拌混響室
1994年，David A.Hill提出頻率攪拌的方法。其二維的數值計算結果表明，用中心頻率為4GHz、帶寬為10MHz的線源激勵時，場的均勻性很好，其三維分布情況還有待進一步分析。此外，非零帶寬對敏感度測試的影響有待進一步分析。在輻射發射測試中，由于不能控制受試設備(EUT）的頻譜，是否還能用頻率攪拌的方法進行測試有待研究。
（6）不對稱結構(或固有)混響室
1998年，Frank B.J.Leferink等設計了一種新型混響室，它沒有任何兩個墻面是平行的，只有一個壁面垂直于其他墻面，混響室的長、寬、高尺寸不成比例，且在室內某些位置安裝了漫射體。研究結果表明，其在沒有使用機械攪拌器的情況下產生了統計均勻的電磁場，使得測試時間相對于機械攪拌混響室而言大幅度減少。S.Y.Chung等還考察了“Schroeder diffuser”和“Rand