（一）隔聲和隔振
通過現場數據采集和實地考察，確定待建消聲室位置附近的低頻噪聲源和環境噪聲，根據采集結果分析確定設計方案，為了提高隔聲和隔振效果，一般采取與原有建筑完全分離的“房中房”式隔聲結構。
（二）浮筑地面
為了隔絕因撞擊引起的固體聲，采用彈性墊層的浮筑地面進行隔振。其做法是在原地面上鋪上一層15cm厚(經壓實后為10cm)的玻璃棉保溫板作為隔振彈性墊層，在它的上面再做一層厚20cm的鋼筋混凝土地板，與外墻留有5cm的問隙，以防止與外墻的剛性連接，隔絕大樓內和戶外固體聲的傳入。
（三）隔墻
在浮筑地面上砌一層厚24cm的磚墻作為內墻，與外墻之間留有20cm的間隙，砌墻磚縫要求砂漿飽滿，以防縫隙漏聲。
（四）隔聲吊頂
考慮到施工和減輕隔聲平頂的重量，采用雙層鋼絲網水泥抹灰，中間留有10cm空氣層的隔聲平頂，其特點是隔聲量高、重量輕。為了使消聲室能獲得盡量大的有效高度，支承樓板的大梁讓其部分向下凸出。
（五）隔聲門
消聲室門具有隔聲和吸聲功能，它由隔聲門和吸聲尖劈門組成，設在與儀器室之間的分隔墻上，安裝有兩道單開鋼質復合結構隔聲門以及內壁的吸聲扯門。其特點是大大縮小一般推拉式吸聲尖劈門所占的空問位置，而且開關也很方便。由于消聲室設計采用了短吸聲尖劈，為此將靠壁面的一組吸聲尖劈朝內安裝，留空檔解決扯門位置。
（六）吸聲尖劈
吸聲尖劈的設計是保證消聲室聲場特性和測試下限頻率的決定因素。為了盡可能增大有效空間，尖劈的長度由截止頻率暨1/4波長理論決定，具體的計算方法為L=1/4*（340/Fc）。其中Fc為截止頻率；340為聲波在空氣中的傳播速度，單位為m/s；L則為要達到截止頻率的吸音消聲尖劈理論上的長度。用4mm的冷拔鋼絲做骨架，內填充環保型無甲醛吸音消聲材料，采用定制模具切割，切割后整體填充，確保每一個尖劈的外型一致而美觀，無碎棉和棉渣，確保玻璃棉不外漏、內層面采用新型高織數白色玻璃布整體套裁，接縫處用魔術貼粘接；外層面采用防火的灰白阻燃洞布，整體套裁確保規格統一，后接縫處都處于尖劈底部，手工封口。
（七）地網結構
為了測試方便，消聲室設有一工作地網。根據消聲室的高度，地網設在離地面64cm處。工作地網一方面應有足夠的強度和剛度，以保；另一方面不允許地網聲反射影響聲場特性。為此，選用4高強度鋼絲，兩端分別連在固定于墻圈梁上的花籃螺絲和拉鉤上，利用花籃螺絲把鋼絲收緊，使地網保持平直，鋼絲間距為10cm。
地網在靠墻角處設計有一個1m×1m的人孔，以便安裝網下地面上的尖劈，必要時
混響室一詞在聲學領域和電磁學領域都有應用，其實，電磁學領域混響室一詞是源于聲學領域的。在這里，為了區分二者，將聲學領域的混響室稱為聲學混響室，將電磁學領域的混響室稱為電波混響室。聲學混響室是一個能在所有邊界上全部反射聲能，并在其中充分擴散，使形成各處能量密度均勻、在各傳播方向作無規分布的擴散場的實驗室。電波混響室是一個電大尺寸且具有高導電反射墻面構成的屏蔽腔室，腔室中通常安裝一個或幾個機械式攪拌器或調諧器，通過攪拌器的轉動改變腔室的邊界條件，進而在腔室內形成統計均勻、各向同性和隨機極化的電磁環境。
混響室一詞在聲學領域和電磁學領域都有應用，其實，電磁學領域混響室一詞是源于聲學領域的，但是現在這兩個領域的很多人都直接用混響室一詞而不加區分。在這里，為了區分二者，將聲學領域的混響室稱為聲學混響室，將電磁學領域的混響室稱為電波混響室。
目前，應用多、標準認可、運行比較可靠的電波混響室是機械攪拌式混響室，又稱模式攪拌式混響室(Mode Stirred Reverberation Chamber)，它是在高反射腔體內，安裝一個或多個機械式攪拌器，通過攪拌器的連續或者步進式轉動改變邊界條件，從而在腔室內形成統計均勻、各向同性、隨機極化的場。此外，在混響室的研究中，不少學者提出了其他一些也能實現電磁混響的設計方案，這里做一簡單介紹。
(1)擺動墻(Moving Wall)式混響室。
1992年，Huang Yi等提出采用擺動墻方案。由于混響室墻體的擺動，使室內體積不斷變化．從而連續改變空腔的諧振條件而達到混響的目的，但這種裝置的實際實現有一定困難。2002年，N.K.Kouveliotis等用FDTD方法仿真計算了擺動墻混響室的品質因數Q和場均勻性．并通過建模、仿真其對EUT進行了測試，考察了擺動墻混響室產生混響的性能。
(2)漫射體式混響室。
1997年，M．Petirsch等提出將建筑聲學中對聲波反射的Schroeder漫射體用于改善混響室內電磁波的諧振，并用數值方法分別計算了帶有和不帶有漫射體的混響室內電磁場的分布情況，結果表明漫射體改善了室場內的均勻性。
(3)波紋墻式混響室。
1998年，E.A.Godfrey等提出了一種波紋墻的混響室結構方案，并探討了在一個小型混響室內(1.8m×1.2 m×0.8m)采用波紋墻對場均勻性的影響，考察的頻率范同為150MHz～650MHz，實驗分別在平面鋁墻和鋼波紋墻混響室內進行，對比兩種條件下的數據結果表明，波紋墻有利于改善混響室內的場均勻性。
(4)源攪拌混響室。
1992年，Y.Huang和D.J.Edwards提出源攪拌的方法。它通過在測試中移動天線的位置或控制天線陣中不同天線的發射信號的方法改變測試中源的位置，達到混響的目的。它的基本原理是改變混響室中各本征模的權重因子。這種方法由于不用機械攪拌器，使得測試空間增大，而且還能改善混響室的低頻性能，所以至今仍有人對之進行研究，這些研究用本征函數疊加的方法推導了混響室有源激勵的電磁場分布公式，并提出了對稱模與反對稱模發射的方法(即源攪拌方法)，從理淪上證實了利用源攪拌實現混響的可行性，一定條件下在低模狀態下可獲得均勻場，并且模擬的結果證實了數據推導的正確性，為混響室在低于可用頻率的分析提供了可行的方法。
(5)頻率攪拌混響室
1994年，David A.Hill提出頻率攪拌的方法。其二維的數值計算結果表明，用中心頻率為4GHz、帶寬為10MHz的線源激勵時，場的均勻性很好，其三維分布情況還有待進一步分析。此外，非零帶寬對敏感度測試的影響有待進一步分析。在輻射發射測試中，由于不能控制受試設備(EUT）的頻譜，是否還能用頻率攪拌的方法進行測試有待研究。
（6）不對稱結構(或固有)混響室
1998年，Frank B.J.Leferink等設計了一種新型混響室，它沒有任何兩個墻面是平行的，只有一個壁面垂直于其他墻面，混響室的長、寬、高尺寸不成比例，且在室內某些位置安裝了漫射體。研究結果表明，其在沒有使用機械攪拌器的情況下產生了統計均勻的電磁場，使得測試時間相對于機械攪拌混響室而言大幅度減少。S.Y.Chung等還考察了“Schroeder diffuser”和“Rand